Tgsv : другие произведения.

Теплогенерирующие установки (часть 2)

Самиздат: [Регистрация] [Найти] [Рейтинги] [Обсуждения] [Новинки] [Обзоры] [Помощь|Техвопросы]
Ссылки:
Оценка: 4.81*5  Ваша оценка:
  Министерство общего и профессионального
  образования Российской Федерации
  
  
  
  
  
  ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
  АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
  
  
  Кафедра "ТЕПЛОГАЗОСНАБЖЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ"
  
  
  
  
  
  КУРСОВАЯ РАБОТА
  
   Тема: "Теплогенерирующие установки (часть 2)"
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  Выполнила студентка Рыжкова Е.О. шифр 602-004
  
  
  
  Проверил Хуторной А.Н.
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  Томск 2004-06-18
  
  Исходные данные
  
   Тип котла - КВ-ГМ-10
   Тепловая нагрузка потребителей:
  - на отопление и вентиляцию QОВ =18 Мпа;
  - на горячее водоснабжение QГВ = 2 Мпа.
  Система теплоснабжения - О
  Источник водоснабжения ТГУ (река) - Обь
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  Содержание
  
  1. Принципиальная тепловая схема отопительной ТГУ
  с водогрейными котлами
  2. Расчет тепловой схемы отопительной ТГУ с
  водогрейными котлами
  3. Расчет установки подготовки исходной воды (химводоотчистка)
   3.1. Выбор схемы водоподготовительной установки
   3.2 Расчет оборудования 1-й ступени Na-катионирования фильтра
  4. Подбор деаэратора
  5. Подбор насосов
  6. Литература
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  1. Принципиальная тепловая схема отопительной ТГУ с водогрейными котлами
  
   Отопительная ТГУ проектируется на базе тепловых нагрузок на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение и используются при этом водогрейные котлы. Принципиальная схема отопительной ТГУ для закрытой системы теплоснабжения приведена на рис..
   Обратная вода сетевым насосом К11 подается в водогрейный котел К1. Нагретая в котле вода направляется в подающий трубопровод Т1 и на собственные нужды ТГУ. Температура воды на входе в котел должна соответствовать требованиям заводов-изготовителей водогрейных котлов. Она должна быть выше значения, про котором может возникнуть низкотемпературная коррозия труб котла в связи с омыванием их продуктами сгорания топлива, содержащих раствор серной кислоты. Этот раствор образуется при конденсации водяных паров из дымовых газов и соединения его с SO3. Для повышения температуры обратной воды используется рециркуляционный насос К5.
   Температура воды в подающем трубопроводе Т1 тепловой сети должна меняться в соответствии с отопительным температурным графиком, что обеспечивается путем пропуска воды помимо котла К1 через перемычку с регулятором температуры К7.
   Потери воды в ТГУ и тепловых сетях, а также расход воды на горячее водоснабжение (в открытых системах теплоснабжения) компенсируется подачей исходной воды из водопровода. Насосом исходной воды К12 вода подается в пoдoгрeвaтeль исходной воды К9, где она подогревается до 20-25 0С, и затем направляется в установку химической очистки воды К8, где обычно применяется одноступенчатое умягчение воды. Умягченная вода через подогреватель химически очищенной воды К6 и охладитель выпара КЗ подается в вакуумный деаэратор К4 (давление в деаэраторе около 0,03 Мпа). Деаэрированная вода собирается в питательном баке К2, из которого она подпиточным насосом К10 направляется для подпитки тепловых сетей. Для
  нагрева воды в деаэраторе используется горячая вода из котла К1.
  Для открытой системы теплоснабжения в схему водогрейной установки, изображенной на рис., включаются дополнительно следующие элементы: баки-аккумуляторы для создания запаса воды для горячего водоснабжения в часы максимального расходования воды потребителем, перекачивающие насосы и насосы для подачи горячей воды потребителю и др.
  
  
  
  
  
  
  
  2. Расчет тепловой схемы отопительной ТГУ с водогрейными котлами
  
   Принципиальная тепловая схема водогрейной ТГУ с открытой системой теплоснабжения приведена на рис.. Тепловой расчет схемы должен быть выполнен только для максимального зимнего режима.
   (tПР = 150 0С; tОБ = 70№С).
   Суммарная тепловая мощность, которую необходимо получить в водогрейных котлах ТГУ, составляет, МВт
  
  QТГУ = A*QОВ + B*QГВ, (2.1)
  
   где QОВ, QГВ, - тепловые мощности, расходуемые на отопление и вентиляцию, горячее водоснабжение, МВт;
   А и В - коэффициенты учитывают затраты мощности на собственные нужды и потери в ТГУ, принимаем А = 1,0172; В = 1,182.
  
  QТГУ = 1,0172 *18 + 1,182*2 = 20,67 МВт
  
   Расчетные расходы сетевой воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение можно определить по формулам, кг/с
  
  GСОВ = (QОВ *103) / (iПР - iОБ), GСГВ = 1,05*(QГВ *103) / (iПР - iОБ), (2.2)
  
   где iПР и iОБ - энтальпия воды в прямом, и обратном трубопроводах, определяемая через температуры (iПР = 4,19*tПР, iОБ = 4,19*tОБ), кДж/кг.
  
  iПР = 4,19*150 = 628,5; iОБ = 4,19*70 = 293,3.
  
  GСОВ = (18*103) / (628,5 - 293,3) =53,7 кДж/кг
  
  GСГВ = 1,05*(2*103) / (628,5 - 293,3) = 6 кДж/кг
  
   Коэффициент 1,05 в формуле (2) учитывает циркуляцию воды в системе горячего водоснабжения (при малых водоразборах) [2].
   Общий расход сетевой воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение составит, кг/с
  
  GС = GСОВ + GСГВ . (2.3)
  
  GС = 53,7 +6 = 59,7 кг/с
  
  
  
   Расход воды на подпитку тепловых сетей при открытой системе теплоснабжения принимают равным, кг/с
  
  GТСПОД = (0,015 - 0,02)* GС + GСГВ, (2.4)
  
  GТСПОД = (0,02*59,7) + 6 = 7,194 кг/с
  
   Потери воды GПОТ в тепловой схеме самой отопительной ТГУ
  принимаются в размере 25-30 % от расхода подпиточной воды GТСПОД.
  С учетом последнего общий расход подпиточной воды будет, кг/с
  
  GПОД = GТСПОД + GПОТ = (0,02 - 0,025 )*GС. (2.5)
  
  GПОД = 0,025*59,7 = 1,493 кг/с
  
   Нормы качества воды для подпитки тепловых сетей должны
  удовлетворять требованиям СНиП по проектированию тепловых сетей.
   Расходуемая на собственные нужды ТГУ тепловая мощность может быть принята в размере 1-3 % от мощности потребителей, МВт
  
  QCH = (0,01 - 0,03 )*(QOB + QГВ) . (2.6)
  
  QCH = 0,03*(18 + 2) = 0,6 МВт
  
   Общая тепловая мощность ТГУ без учета тепловых потерь составит, МВт
  
  QТГУ = QОВ + QГВ + QСН. (2.7)
  
  QТГУ = 18 + 2 + 0,6 = 20,6 МВт
  
   Расход воды через котел будет, кг/с
  
  GТГУ = (QТГУ *103) / (iПР - iОБ). (2.8)
  
  GТГУ = (20,6 *103) / 335,2 =61,456 кг/с
  
   Расход воды (через котел) на собственные нужды составил; кг/с
  
  GСН= (QСН *103) / (4,19*(t"К - t'К)). (2.9)
  
  GСН= (0,6 *103) / (4,19*(150 - 70) = 1,79 кг/с
  
  
  
  
   Если принять, что расход химически очищенной воды соответствует расходу подпиточной воды, т.е. GХОВ = GПОД, то с учетом потерь воды в химводоочистке в размере 15 - 20 % расход исходной воды будет, кг/с
  
  GИВ = (1,15 - 1,2)*GХОВ . (2.10)
  
   GИВ = 1,2*1,493 = 1,792 кг/с
  
   Расход греющей воды через подогреватель очищенной воды К6 может быть найден из уравнения теплового баланса, записанного через температуры, кг/с
  
  GПОВ *(t"К - tПОВ) = GХОВ *(t"ХОВ - t'ХОВ ), (2.11)
  
   где при расчетах можно принять: t"ХОВ = 60 - 65 0С; t'ХОВ = 20 - 25 №С.
   Температуру греющей воды после подогревателя исходной воды К9 можно рассчитать из уравнения теплового баланса для подогревателя
  
  GПОВ *(tПОВ - tПИВ) = GХОВ *(t'ХОВ - tИВ), (2.12)
  
   где температура исходной воды в зимний период может быть принята равной 5 №С.
   Выразим tПОВ из выражения (2.12):
  
  tПОВ = [(GХОВ *(t'ХОВ - tИВ)) / GПОВ] + tПИВ
  
  tПОВ = [(1,493*(20 - 5)) / GПОВ] + 70
  
  tПОВ = (22,4 / GПОВ) + 70
   Найденное tПОВ подставляем в выражение (2.11):
  
  GПОВ *(150 -[(22,4 / GПОВ ) + 70]) = 1,493*(60 - 20)
  
  GПОВ *(150 - (22,4 / GПОВ ) - 70) = 59,72
  
  150* GПОВ - 22,4 - 70* GПОВ = 59,72
  
  GПОВ = 1,03 кг/с
   Расход выпара из вакуумного деаэратора DВЫП принимается аналогично, как и для деаэраторов атмосферного типа, по формуле (2.13), при этом
  GД " GХОВ.
  DВЫП = d*GД, (2.13)
  
   где d - удельный расход выпара, принимаемый равным
  0,002 (кг пара) / (кг воды из деаэратора).
  DВЫП = 0,002*1,493 = 0,003 кг/с
  
   В тепловых схемах отопительных ТГУ с закрытой системой теплоснабжения теплоту, выносимую с выпаром DВЫП часто в расчетах можно не учитывать с целью их упрощения и ввиду малого расхода DВЫП. Однако на рис. используется охладитель выпара КЗ и, соответственно, используется теплота выпара. С учетом этого температуру очищенной воды tОВ после охладителя выпара можно определить из уравнения теплового баланса
  
  DВЫП *(i"Д - i'Д) = 4,19*GХОВ*(tОВ - t"ХОВ ), (2.14)
  
   где i"Д , i'Д - энтальпии насыщенного пара и кипящей воды в деаэраторе при давлении Рд (берутся из приложения 1), кДж/кг.
  
  i| =284,56 кДж/кг; i|| =1331,17 кДж/кг
  
  0,003*1046,61 = 4,19*1,493*(tОВ - 60)
  
  tОВ = 60,5 0С
  
   Расход греющей воды на деаэрацию определится из уравнения теплового баланса для деаэратора
  
  4,19*(G'Д *t"К + GXOB *tOB) = DВЫП *i"Д + GД *i'Д. (2.15)
  
  G'Д = (DВЫП *i"Д + GД *i'Д - GXOB *tOB) / (4,19*t"К)
  
  G'Д = (0,003*1331,17 + 1,493*284,56 - 1,493*60,5) / (4,19*150) = 0,08
  
   Расчетные расходы воды в ТГУ составят, кг/с:
   - на собственные нужды
  GР,СН = GПОВ + G'Д ; (2.16)
  
  GР,СН = 1,03 + 0,08 = 1,11 кг/с
  
  -через котел в расчетном режиме
  
  GР,ТГУ = [((QОВ + QГВ)*103) / (iПР - iОБ)]+GР,СН. (2.17)
  
  GР,ТГУ = [((18 + 2)*103) / 335,2] + 1,11 = 60,78 кг/с
  
  
  
  
   Теперь необходимо сравнить полученный расчетный расход воды через котел GР,ТГУ с ранее найденным GТГУ по формуле (2.8) и определить относительную ошибку расчета , %
  
  ( = ((GР,ТГУ - GТГУ) / GР,ТГУ)*100 . (2.18)
  
  ( = ((60,78 - 61,456) / 60,78)*100 = - 1,11
  
   Так как ошибка не превысит (2 %, то расчет тепловой схемы ТГУ считается законченным.
  
  3. РАСЧЕТ УСТАНОВКИ ПОДГОТОВКИ ИСХОДНОЙ ВОДЫ (ХИМВОДООЧИСТКИ)
  
   После расчета тепловой схемы ТГУ должен быть сделан расчет установки подготовки исходной воды в соответствии с рекомендациями, указанными в п.1 для открытых систем теплоснабжения.
   Установка для подготовки исходной воды (ХВО) предназначена для обеспечения безнакипного режима работы паровых и водогрейных котлов, вспомогательного оборудования ТГУ и тепловых сетей.
   В соответствии с действующими правилами Госгортехнадзора докотловая обработка воды должна предусматриваться:
   -для всех котлов паропроизводнтельностью более 0,7 т/ч;
   -для котлов, имеющих экранные поверхности нагрева;
   -для неэкранированных котлов, сжигающих высококалорийное топливо: газ, мазут;
   -для всех водогрейных котлов.
  
  3.1. Выбор схемы водоподготовительной установки
  
   Для подготовки питательной воды в паровых котлах рекомендуются следующие схемы обработки:
   -натрий-катионирование одноступенчатое - для уменьшения общей жесткости воды до 0,1 мг-экв/л; двухступенчатое - ниже 0,1 мг-экв/л.. Указанный метод применяют при карбонатной жесткости менее 3,5 мг-экв/л. если эта схема допустима по величине продувки, концентрации углекислоты в паре, относительной щелочности; для экранированных котлов, требующих глубокого умягчения;
   - после натрий-катионирования могут применяться коррекционные методы обработки воды:
   а)нитратирование дозировкой нитратов в обрабатываемую воду, снижающих щелочность исходной воды, для предупреждения межкристаллической коррозии металла котлов;
   б)амминирование -для уменьшения содержания в паре углекислоты;
   - водород-натрий-катионирование, когда необходимо снизить жесткость, щелочность, солесодержание и углекислоту в
  паре,
   - натрий-хлор-ионирование, когда требуется снизить жесткость, щелочность и концентрацию углекислоты в nape, a величина продувки котлов не превышает нормы;
   - аммоний-натрий-катионирование, когда требуется снизить жесткость, щелочность, солесодержание котловой воды и концентрацию углекислоты в паре (при этом допускается наличие в паре аммиака);
   - другие.
   При проектировании водоподготовительной установки для паровых котлов выбор схемы производится по трем основным критериям:
   - величине продувки котлов (РПР);
  - относительной щелочности воды (ЩОТХОВ);
  - содержанию углекислоты в паре (СО2).
   При использовании водогрейных котельных агрегатов, работающих на сетевой воде, в большинстве случаев можно ограничиться одной ступенью умягчения воды в узле ХВО, а для вакуумной деаэрации (при tД = 70 0C) обычно создают абсолютное давление в вакуумном деаэраторе около 0,03 МПа.
   Схему водоподготовки ТГУ выбирают в зависимости от качества исходной воды, характеристики которой можно взять из приложения 2, применяя методы, исключающие использование агрессивных реагентов. Рекомендуется использовать преимущественно прямоточные схемы без промежуточного перекачивания воды.
   Название реки - Обь
   Взвешенные вещества - 405 мг/кг
   Сухой остаток - 206,0 мг/кг
   Общая жесткость - 3,23 мг-экв/кг
   Карбонатная жесткость - 1,21 мг-экв/кг
  
  3.2. Расчет оборудования 1-й ступени Na-катионитового фильтра
  
   Для сокращения устанавливаемого оборудования и его унификации в обеих ступенях установки ХВО принимаются однотипные конструкции фильтров, хотя на практике это делается не всегда. При этом следует предусмотреть резервные фильтры, чтобы в период регенерации фильтров первой и второй ступеней резервные фильтры позволили проводить умягчение воды в полном объеме без нарушения технологического режима очистки воды.
   Нормальная скорость фильтрации воды через фильтр принимается обычно в пределах 12   Расчет оборудования установки ХВО начинают с расчета 2-й ступени, т.к. оборудование должно обеспечить добавочное количество воды, расходуемой на собственные нужды водоподготовки.
  
   Расчетная площадь фильтрации определяется по формуле, м2
  
  fР,Ф= (GХОВ / WФ,МАХ)*3,6 , (3.2.1)
  
  fР,Ф= (1,493 / 25)*3,6 = 0,21 м2
  
   где GХОВ - расход химически очищенной воды (берется из предыдущих расчетов), кг/с.
   Здесь и далее в расчетах принято, что плотность химически очищенной воды принята 1000 кг/м3.
   Зная расчетную площадь фильтрации, определяется расчетный минимальный диметр фильтра, м
  
  dР,Ф = v(4*fР,Ф) / (, (3.2.2)
  
  dР,Ф = v(4*0,21) / 3,14 = 0,52 м
  
  по которому, исходя из условия dР,Ф ? dФ, по приложению 3
  выбирается к установке фильтр с диаметром dФ, имеющий ближайшее значение к расчетному.
   Выбираем фильтр марки - ФИПа1-0,7-0,6-Na
   Производительность - 10 м3/ч
   Давление - 0,6 Мпа
   Температура - 40 0С
   Фильтрующая загрузка:
  - высота - 2 м
  - объем - 0,77 м3
  Внутренний диаметр
  корпуса фильтра dФ - 0,7 м
  
   Действительная скорость фильтрации воды в фильтре составит, м/ч
  
  WФ = (GХОВ /fФ)*3,6, (3.2.3)
  
   где fФ - площадь фильтрации у выбранного стандартного фильтра, м2.
  
  WФ = (1,493 / 0,385)*3,6 = 13,97 м/ч
  
  
  
  
  
  
  
   Количество солей жесткости, подлежащих удалению в течение суток во второй ступени фильтра при условии, что жесткость воды на входе во вторую ступень (выход из первой ступени) принята равной 0,1 мг-экв/кг, определится по формуле, г-экв/сут
  
  А2 = 0,1*GХОВ* 3,6*24 (3.2.4)
  
  А2 = 0,1*1,493*3,6*24 = 12,9 г-экв/сут
  
   Число регенераций фильтра в сутки будет
  
  R2 = А2 / (VФ*Е), (3.2.5)
  
  R2 = 12,9 / (0,77*300) = 0,06
  
  а межрегенерационный период работы составит, ч
  
  ?2 = (24*n / R2) - 2 , (3.2.6)
  
  ?2 = (24*1 / 0,06) - 2 = 398 ч
  
   где VФ - объем фильтрующей загрузки, м3;
   Е - рабочая обменная способность фильтрующей загрузки (сульфоугля), принимаемая Е=300, г-экв/м3 ;
   n - число работающих фильтров;
   2 - время регенерации фильтра (15 минут - взрыхляющая промывка,
   1 час 30 минут - регенерация, 15 минут - отмывка), ч.
   Расход 100 % соли (NaCl) на одну регенерацию фильтра 2-ой ступени будет, кг/рег
  
  GС = (Е*VФ*gС) / 1000 , (3.2.7)
  
   где gС - удельный расход соли на регенерацию фильтров (gС = 350),
   г/(г-экв).
  
  GС = (300*0,77*350) / 1000 = 80,85 кг/рег
  
   Объем 26 % насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит, м3
  
  GС2 = (100*gС) / (26*?РС), (3.2.8)
  
   где ?РС -плотность насыщенного раствора соли при 20 0С (?РС = 1200), кг/м3
  
  GС2 = (100*350) / (26*1200) = 1,12 кг/м3
   Расход технической соли, требующейся для регенерации фильтра второй ступени, за сутки и месяц будет, кг
  
  GСУТ,2 = (R2*GС2)/0,965, GМЕС,2 = GСУТ,2 *30, (3.2.9)
  
   где 0,965 - содержание NaCl в технической соли в долях.
  
  GСУТ,2 = (0,06*1,12) / 0,965 = 0,07 кг
  
  GМЕС,2 = 0,07*30 = 2,1 кг
  
   Объем воды на регенерацию Na-катионитового фильтра складывается из расходов воды на взрыхляющую промывку VВЗР , на приготовление регенерационного раствора - VРЕГ , на отмывку катионита от продуктов регенерации - VОТМ , которые могут быть определены по соотношениям, м3:
  
  VВЗР =(30*fФ*15*60)/1000, VРЕГ =(GС,2*100)/(7*1040) , VОТМ = 4*VФ, (3.2.10)
  
   где 30 - интенсивность взрыхления фильтрующей загрузки, (м3/с)/м2;
   15 - продолжительность взрыхления, мин;
   7 - содержание NaCl в регенерационном растворе, %;
   1040 - плотность 7 %-го раствора соли при температуре 20 №С, кг/ м3;
   4 - расход воды на отмывку 1 м3 фильтрующей загрузки, м3.
  
  VВЗР = (30*0,385*15*60) / 1000 = 10,4 м3
  
  VРЕГ = (1,12*100) / (7*1040) = 0,015 м3
  
  VОТМ = 4*0,77 = 3,08 м3
  
   Если использовать отмывочную воду и для взрыхления фильтрующей загрузки, то расход воды на регенерацию второй ступени фильтра уменьшится и составит, м3
  
  VВ2 = VРЕГ + VОТМ. (3.2.11)
  
  VВ2 = 0,015 + 3,08 = 3,095 м3
  
   Расход воды за сутки в среднем составит, м3
  
  VСУТВ2 = VВ2*R2 . (3.2.12)
  
  VСУТВ2 = 3,095*0,06 = 0,19 м3
  
  
  4. Подбор деаэратора
  
   В отопительных ТГУ с водогрейными котлами используются деаэраторы вакуумного типа, которые подбираются также по расходу деаэрированной воды GД по приложению 5.
   GД = 1,493 кг/с
   Марка деаэратора - ДВ-5
   Номинальная производительность (GД) - 5 т/ч
   Рабочее давление - 0,0075 - 0,05 Мпа
   Температура деаэрированной воды - 40 - 80 0С
   Емкость аккумуляторного бака - 0,67 м3
   Тип охладителя выпара - ОВВ-2
   Эжектор водоструйный - ЭВ-10
  
  5. Подбор насосов
  
   Для нормального функционирования ТГУ, ее основного оборудования и системы теплоснабжения в соответствии с графиком отпуска энергии потребителям, устанавливаются насосы различного назначения: сетевые, подпиточные, циркуляционные, питательные и др. Марку насоса и его
  типоразмер выбирают, исходя из назначения, производительности насоса и развиваемого им напора. Число устанавливаемых насосов и их производительность определяются в соответствии со СниП [3].
   Насосы исходной воды должны обеспечить максимальный расход химически очищенной воды для питания паровых котлов подпитку тепловой сети и дополнительный максимальный расход на отмывку фильтров, т.е. производительность насоса равна, кг/с
  
  GИВ = GХОВ + GОТМ. (5.1)
  
  GИВ = 1,493 + 0,86 = 2,353 кг/с
  
   Необходимый напор, который должен обеспечить насос исходной воды составит, Мпа
  
  PИВ = ? ? Рi + ?PД , (5.2)
  
   где ? ?Рi - сумма потерь напора в подогревателях исходной воды, фильтрах 1-й и 2-й ступеней ХВО, подогревателях химически очищенной воды, трубопроводах и др., МПа;
   ?РД - напор, необходимый на подъем воды и ввод ее в деаэратор, МПа.
  При расчетах ориентировочно принимают: ? ?Рi = 0,3 МПа; ?РД = 0,18 МПа.
  
  PИВ = 0,3 + 0,18 = 0,48 Мпа
   По рассчитанной производительности и напору насоса исходной воды выбирается его тип по приложению 6. К установке принимаются два насоса, один из которых является резервным.
   Марка насоса - 2,5ЦВ-0,8
   Производительность - 1,39 - 3,33 кг/с
   Создаваемый напор - 2,2 Мпа
   Мощность электродвигателя - 14 кВт
   Габаритные размеры
  - высота - 525 мм
  - длина - 1150 мм
  - ширина - 528 мм
  
   При подборе насоса промывочной воды рассчитывают его производительность, кг/с
  
  GПРВ = (1000*VВЗР)/(15*60), (5.3)
  
   где время взрыхления принято равным 15 минутам.
  
  GПРВ = (1000*10,4) / (15*60) =11,56 кг/с
  
   Напор, который должен создавать насос для взрыхляющей промывки фильтров, составит, МПа
  
  Рпрв = ? ?Рi , (5.4)
  
   где ? ?Рi - суммарная потеря напора в фильтрах, трубопроводах, водомерах и пр., ориентировочно может быть принята равной 0,11 МПа.
  
  Рпрв = 0,11 Мпа
  
   К установке принимается один насос промывочной воды, который выбирается по приложению 6 по найденным производительности и напору.
  
   Марка насоса - 4МСГ-10-61
   Производительность - 16,7 кг/с
   Создаваемый напор - 1,98 Мпа
   Мощность электродвигателя - 55 кВт
   Габаритные размеры
  - высота - 500 мм
  - длина - 600 мм
  - ширина - 2000 мм
  
  
  
   Подбор сетевых насосов, которые устанавливаются для обеспечения циркуляции теплоносителя в тепловых сетях, а в водогрейных ТГУ для подачи воды через котел, может быть проведен по наиденному ранее расходу сетевой воды GС = 59,7 кг/с по приложению 7. Давление воды РС = 0,7 МПа, развиваемое насосом, должно определяться для отопительного и летнего периодов и приниматься равным сумме потерь давления в источниках теплоты, в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и в системе потребителя. При отсутствии данных о суммарных потерях давление сетевого насоса принимается по паспорту насоса.
   Марка насоса - СЭ-500-50
   Производительность - 139 кг/с
   Создаваемый напор - 0,7 Мпа
   Мощность электродвигателя - 160 кВт
   Габаритные размеры
  - высота - 1065 мм
  - длина - 2300 мм
  - ширина - 1235 мм
   Количество устанавливаемых сетевых насосов должно приниматься не менее двух, из которых один является резервным.
   Подпиточные насосы устанавливаются для восполнения утечки воды в тепловой сети и для создания статистического давления, включая водогрейный котел, которое исключит возможность вскипания воды.
   Производительность насоса GПОД для водогрейных котлов принимается по данным расчета тепловой схемы ТГУ. Напор, создаваемый насосом, ориентировочно может быть принят равным рабочему давлению в водогрейном котле или тепловой сети для ТГУ с паровыми котлами при условии, что вода при этом давлении имеет температуру меньше температуры насыщения на 20 К. (напор = 0,7 Мпа)
   В ТГУ устанавливается не менее двух подпиточных насосов, один из которых является резервным.
   После подбора насосов необходимо проверить на достаточность мощности установленного на насосе электродвигателя, для чего определяют мощность на привод насоса и сравнивают eе с мощностью установленного электродвигателя (по приложениям 6 и 7). (СЕ-500-50)
   Мощность на привод всех вышеназванных насосов рассчитывается, исходя из его производительности и давления нагнетания, по формуле, кВт
  
  N = (G*P)/(?Н*?ЭД) , (5.6)
  
   где G - производительность насоса, кг/с;
   Р - развиваемое насосом давление, МПа;
   ?Н , ?ЭД - КПД насоса и электродвигателя (при отсутствии данных принимаются равными соответственно 0,8 и 0,9).
  
  
   Мощность насоса исходной воды - 14 кВт
   Проверяем
  N = (2,353*0,48) / (0,8*0,9) = 1,57 кВт
  
   Мощность насоса промывочной воды - 55 кВт
   Проверяем
  N = (11,56*0,11) / (0,8*0,9) = 1,77 кВт
  
   Мощность сетевых насосов - 160 кВт
   Проверяем
  N = (59,7*0,7) / (0,8*0,9) = 58 кВт
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  ЛИТЕРАТУРА
  
  1. Делягин Г.Н, Лебедев В.И., Пермяков Б.А. Теплогенерирующие установки.-М.: Стройиздат, 1986 - 559 с.
  2. Лебедев В.И., Пермяков Б.А., Хаванов П.А. Расчет и проектирование теплогенерирующих установок.-М.: Стройиздат, 1992.-360 с.
  3. СниП 11-35-76. Котельные установки.-М.: Госстрой, 1977 - 49 с.
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  18
  
  
Оценка: 4.81*5  Ваша оценка:
Связаться с программистом сайта.

Новые книги авторов СИ, вышедшие из печати:
О.Болдырева "Крадуш. Чужие души" М.Николаев "Вторжение на Землю"

Как попасть в этoт список
Сайт - "Художники" .. || .. Доска об'явлений "Книги"